Dienstblatt des Senats von Berlin:

Dienstblatt des Senats von Berlin (Public Domain) Ausgabe 1980 (Public Domain)

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Periodical

Creator:: Berlin (West). Senat

Title:: Dienstblatt des Senats von Berlin

Subseries:: Teil 6, Bau- und Wohnungswesen

Other titles:: Dienstblatt des Senats von Berlin / Bau- und Wohnungswesen

Publication:: Berlin, 1953 - 1990

Digitization:: Berlin: Zentral- und Landesbibliothek Berlin, 2021

Dates of Publication:: 1953-1990,8

ZDB-ID:: 3061742-X

Previous Title:: Dienstblatt des Magistrats von Groß-Berlin. Teil 6, Bau- und Wohnungswesen

Succeeding Title:: Dienstblatt des Senats von Berlin. Teil 6, Bau- und Wohnungswesen, Stadtentwicklung und Umweltschutz

Berlin:: B 767 Staat. Politik. Verwaltung: Senatsbehörden. Magistratsbehörden. Landesbehörden

DDC Group:: 350 Öffentliche Verwaltung

Collection:: State,Politics,Administration,Law

Copyright:: Public Domain

Accessibility:: Free Access

Volume

Publication:: 1980

Language:: German

Digitization:: Berlin: Zentral- und Landesbibliothek Berlin, 2021

Berlin:: B 767 Staat. Politik. Verwaltung: Senatsbehörden. Magistratsbehörden. Landesbehörden

DDC Group:: 350 Öffentliche Verwaltung

URN:: urn:nbn:de:kobv:109-1-15434326

Location:: Zentral- und Landesbibliothek Berlin

Copyright:: Public Domain

Accessibility:: Free Access

Collection:: State,Politics,Administration,Law

Issue

Title:: Nr. 7, 27. Oktober 1980

Publication:: , 1980-10-27

Dienstblatt des Senats von Berlin Teil VI. Nr.7 27. Oktober 1980 77 Seite4 DIN 4112 4.3 Riesenräder 4.44 Bei der Ermittlung der Fliehkräfte sind für das Karussell im allgemeinen 14 Umdrehungen je Minute vor- auszusetzen, wenn nicht im Einzelfall eine andere Drehzahl bedingt ist. Die Fliehkraft errechnet sich dann zu H= + r+a 4.31 Bei den Speichen ist auch die Biegebeanspruchung zu berücksichtigen, die durch Windlast auf die Seiten- flächen der Gondeln entsteht. 4.32 Ferner sind die durch den Antriebskranz oder durch die Bremstrommel ‚entstehenden. Biegemomente. in den Speichen vor der Hauptwelle nachzuweisen. 4.33 Als einseitige Belastung des Rades sind zwei aufein- anderfolgende voll belastete Gondeln in ungünstigster Stellung anzunehmen, wobei für die Berechnung das Rad als fest gebremst vorauszusetzen ist. 4.4 Fliegerkarusselle wobei a = s-sina in Abhängigkeit von.v zunächst unbe- kannt ist. Zur Ermittlung von a (siehe Bild 2) dient die Gleichung: . q=cosa0 + .cota - 894 wobei q = A sn 4.41 Fliegerkarusselle. sind im Ruhezustand und im Be- triebszustand bei voller Drehzahl sowohl mit Vollbelastung als auch unter der Annahme zu untersuchen, daß nur ein Teil des Umfanges belastet ist. = Fadenlänge in m = Radius im Bild 2 in m = Drehzahl U/min ist. n 4.441 Für kleinere Kettenfliegerkarusselle genügt es — so- weit nichts Genaueres nachgewiesen wird — einen Ausfliege- winkel von x = 45° anzunehmen. Sind an einem Ausleger 2 Sitze nebeneinander befestigt, so darf zur Vereinfachung für beide Sitze ein Ausfliegewinkel von & = 45° angenommen werden. 4.442 Für Kinderkettenflieger mit angehängten Tierfiguren u. ä. genügt — wenn nichts Genaueres nachgewiesen wird — die Annahme eines Ausfliegewinkels von x = 30°. 4.45 Bei einseitiger Belastung beträgt das Moment der lotrechten und waagerechten Lasten der besetzten Gondeln um die durch den Fußpunkt des Mastes gehende Achse A-A (siehe Bild 2) Mıp=c/(Pır+ Hy;-h) = c, P(r + h-tana) 4.42 Bei Fliegerkarussellen mit Einzelsitzen ist die. ein- seitige Belastung für mindestens % des Umfanges anzu- nehmen. Bei Fliegerkarussellen mit Gondeln, die‘ von mehreren Personen besetzt werden können, ist die einseitige Belastung im Einzelfalle festzusetzen. Es muß aber immer mindestens % der verfügbaren Plätze einseitig besetzt in Rechnung gestellt werden. 4.43 Sind die Gondeln lose oder fest an Auslegern. ange- bracht, die während der Fahrt durch Preßluft o. a. gehoben werden können. so sind die beim Heben und Senken ent- stehenden Kraftwirkungen, soweit sie ungünstig wirken, be- sonders zu berücksichtigen und die einseitig wirkenden Fliehkräfte bei Hochstellung der Ausleger anzusetzen. Tabelle 1. Berechnung von Schiffsschaukeln CE ES SZ Ümax = 90° @ | SiQ 7 4j0 | HIO 90° 1: 0,00 0,00 1 0,00 80° | +0,52 +0.09 * +0,51 70° | +103 +0,35 | +0,96 60° | +1,50 +0,75 +1,30 a | m +1,24 4148 45°; +212 +1,50 +1,50 40°] +230 +176 +1,48 30° | +260 +225 +1,30 20° | +282 +265 +097 10° | +29 +21 +0,51 0° | +300 ' +3,00 0,00 DYrmax = 120° A Ya so Tao nr 120° 0,50 Be „0A 110° —0,03 | +0,01 _-—0,02 100° +0,48 © —008 +0,47 90° +1,00 0,00 +1,00 80° +152 +027 +1,50 70° +203 +069 +1,90 60° +250 +125 +26 50° 4293 +188 +224 40° +330 +253 +212 30° +3,60 _+311 +1,80 20° +382 +359 +1,31 10° +3,96 | +3,90 | +0,69 a +4,00 ' __ 0,00 Ümax.= 180° 1? s/Q | AIQ | HIQ „180°. | — 100 | + 100-000 170° -—0,9%6 | +0,94 | —0,17 160° 082 | +077 |: —0,28 150° —0,60 * +0,52 | —0,30 140° 030 +023 | -019 130° +0,07 0,05 | +0,05 120° +0,50 025 | +0,43 110° +097 0,33 | +0,92 100° +148 —026 | +146 90° +200 0,00 | +2,00 80° +252 +0,44 | +248 70° +303 ° +104 | +284 0° AO +175 | +3,08 50° +393 +253 | +301 0° +430 +329 1 +276 30° 4+460 +3,98 | +230 20° | +482 +4,53 | +165 10° +4,96 +4,88 +0,86 0° +5,00 |. +5,00 0,00 a

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