Post-Handbuch für Berlin:

Zentralblatt der Bauverwaltung (Public Domain) Ausgabe 1919 (Public Domain)

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Freier Zugang: Das Werk ist uneingeschränkt verfügbar.

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Public Domain - gemeinfrei: Dieses Werk wurde als frei von bekannten urheberrechtlichen Einschränkungen identifiziert, einschließlich aller verwandten Schutzrechte. Sie dürfen das Werk kopieren, verändern, verbreiten und aufführen, sogar zu kommerziellen Zwecken, ohne um Erlaubnis bitten zu müssen. Weitere Informationen finden Sie in den Nutzungshinweisen.

Bibliografische Daten

Volltext: Zentralblatt der Bauverwaltung (Public Domain) Ausgabe 1919 (Public Domain)

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Zeitschrift

Sonstige Beteiligte:: Königliches Post-Cours-Bureau

Titel:: Post-Handbuch für Berlin : oder Darstellung der Post-Verbindungen zwischen Berlin und sämmtlichen preuß. Städten und Post-Anstalten so wie zwischen Berlin und den bedeutendsten ausländischen Orten : auf das Jahr ... / bearbeitet im Cours-Bureau des Königl. General-Post-Amts

Erschienen:: Berlin: A. W. Hayn 1840

Digitalisierung:: Berlin: Zentral- und Landesbibliothek Berlin, 2020

Erscheinungsverlauf:: 1832; 1836-1837; 1840 ; mehr nicht digitalisiert

ZDB-ID:: 3011279-5

Berlin:: B 915 Verkehr: Post. Fernmeldedienst

Dewey-Dezimalklassifikation:: 380 Handel, Kommunikation, Verkehr

Sammlung:: Wirtschaft, Verkehr, Stadtversorgung

Copyright:: Public Domain / Gemeinfrei

Zugriffsberechtigung:: Freier Zugang

Band

Erschienen:: 1837

Sprache:: Deutsch

Digitalisierung:: Berlin: Zentral- und Landesbibliothek Berlin, 2020

Berlin:: B 915 Verkehr: Post. Fernmeldedienst

Dewey-Dezimalklassifikation:: 380 Handel, Kommunikation, Verkehr

URN:: urn:nbn:de:kobv:109-1-15397261

Standort der Druckausgabe:: Zentral- und Landesbibliothek Berlin

Signatur:: B 915/80:1837

Copyright:: Public Domain / Gemeinfrei

Zugriffsberechtigung:: Freier Zugang

Sammlung:: Wirtschaft, Verkehr, Stadtversorgung

Kapitel

Titel:: 2. Die abgehenden und ankommenden Posten zu Berlin, nach den Coursen beschrieben

Kapitel

Titel:: No 21. Zwischen Berlin und Neu-Strelitz

430 Zentralblatt der Bauverwaltung. 3. September 1919. das gleiche Drehmoment um die Vorderkante hat wie ihre ompo- nenten V‘,— ab y t und 3 a«ßyi> Man. erhält (V‘~ abyt + 3acßyt)e — F^y— \ + 3aeßyt~'. 5 e' woraus sich mit e'= -<* d und d — y ergibt. und 7'— abyt ifV—abyt i d'aßyT~ ± 1\ e 1 -— t f ~~ b ~ 3 h 3 aßy t 4- 2 .Q,bab*yt — V‘e‘ 1 ,baßyt 3ß 3’ 0.5 ^ 1,5 ß r 5) Dieser Wert von « bezw. von t ist in Gl. 4 einzusetzen. Bei konstantem V* und ver änderlichem t bezw. r erhält man hiermit für <j x eine Hy- K . perbel höherer Ordnung. Der Q Abstand wird =0, dement sprechend fjj =? oo für V'e' = 0,3 a fca y t, d. h, für t = t m = 2V'e'iab*y. Es ist dies der gleiche Wert wie bei vollem Auftrieb. In Abb. 4 sind die Werte von * und a x als Funk tion von t aufgetragen für den Fall, daß die Resul tierende der Oberlast V durch den Kernrand geht, wofür d — ^ d = i . Da- f> 6 bei bezieht sich die Linie (I) auf vollen Auftrieb (# = 1; ß — 0), wie sie bereits in Abb. 3 dargestellt war; Linie (0) auf vollkommen dichten Untergrund, wofür « = 0 und ß=sl; Linie (0.5) auf den Wert #=0,5 bezw. ß — 0,5. Für öc = 0 sind von r = 0,5 an außer den stabilen Gleichgewichtszuständen (voll ausgezogene Linien) auch noch, labile (gestrichelte Linien) möglich. Bei ersteren bleibt e konstant = J bis zu r=:0,5 und nimmt dann Abb. 4. bis auf 0 ^bei i = ~ lange konstant (= a x ) und steigt dann rasch bis auf oo. ab. Dementsprechend bleibt auch <r, ebenso- Bei den labilen Gleichgewichtszuständen bleiben t und konstant = \ bezw. O — «V, wie groß auch r bezw. die Wassertiefe sein möge. Bei der 2 kleinsten Störung aber tritt Bewegung ein, welche, sofern t < y-, bis ö zu dem entsprechenden stabilen Gleichgewichtzustand führt. Für r> j ist kein stabiler Gleichgewichtzustand möglich; der Pfeiler wird umgestürzt. Abb. 4 b zeigt, daß, entgegen der gewöhnlichen Ansicht, die geringsten Pressungen bei vollem Auftrieb auftreten. 2 Kommt t dem Wert - nahe, dann sind die Pressungen für x = 0 O am ungünstigsten. Abb. 5 zeigt den Verlauf der Funktionen < und o { für «=1, 2’ 3’ 6’ ^ uriter ^ er Voraussetzung, daß die Resultierende R' der l h . v_ 3 die voll ausgezogenen Linien auf stabile Gleichgewichtzustände, die ge strichelten auf labile beziehen. Die Pressungslinien ö, verlaufen anfäng lich geradlinig, bis die Gesamtreaultierende R aus dem Kern herauatritt, 12 V' c' SV' wofür n, = —ri-= ss i 5 ffo wird. Daran schließen sich die ab* 2 ab Hyperbeln der Gl. 4, deren gemeinsame Assymptote die Lotrechte bei r= ist. Für # = I und •<# = 0,5 ist nur ein einziger, stabiler Gleichgewichtzustand möglich. Für <* = * sind vom Punkt a an, ö wo die Tangente der Pressungslinie lotrecht gerichtet ist, zwei stabile Gleichgewichtzustände mit zwei verschiedenen e, bezw. auf zwei ver schiedenen offenen Fugenlängen (t = b — Beb) möglich. Zwischen - liegende § bezw. s sind unhaltbar; sie gehen alsbald in die nächst gelegeneu stabilen Werte über. Die Grenze zwischen den betreffenden zwei Bezirken bildet die gestrichelte Linie des labilen Gleichgewichts. Für <* = -r und x = 0 liegen die Verhältnisse ähnlich. Auch hier Oberlast innerhalb des Kerns angreift ( c , wobei sich sind von den Punkten b und c mit lotrechten Tangenten an bis zur Assymptote, wo r=es T[s zwei stabile und ein zwischenliegender labileriZustand möglich. Für r > t„ aber kann sich nur noch ein stabiler Zustand ausbilden. Steigen die offenen Fugenlängen s über das durch die gestrichelten s-Linien festgelegte Maß, dann ist kein Gleichgewicht mehr möglich, der Pfeiler stürzt um. Wie Abb. 5 b zeigt, sind hier die Pressungen bei vol lem Auftrieb («==!) nicht mehr durch gängig die kleinsten. In der Nähe der Assymptote steigen sie zum Teil etwas über die bei be schränktem Auf trieb. In den Fällen der Anwendung kommen meist nur kleinere Werte von r in Betracht, bei denen der Auftrieb günstig wirkt, d. h. die Bodenpressun gen verringert. 3. Damit nun der Baugrund keine unzulässigen Form änderungen erleide, müssen die größtmöglichen Pressungen a x unter einer bestimmten Grenze, der Tragfähigkeit K des Bodens bleiben. Der Wert von K hängt in erster Linie von der jeweiligen Beschaffenheit des Bau grundes einschließlich Wassergehalt ab; dann auch von der Größe der Grundfläche (vgl. Jahrg. 1893 d. Bl,, Seite 306) und von der Richtung der Resultierenden E. Je flacher M gerichtet ist, desto kleiner wird i. A. K ausfallen. Die Bestimmung von K im Einzelfall ist Sache der Erfahrung bezw. einer vorsichtigen, erforderlichenfalls durch Ver suche unterstützten Abschätzung, die den denkbar ungünstigsten Zufälligkeiten Rücksicht trägt. Ferner sind jeweils die ungünstigsten Gruppierungen der Werte von t, M, V in die Formeln von a x einzu- setzen. wächst mit M‘, also beispielweise bei Bogenbrücken mit der Größe der Kämpferdrucke, Zur Sicherheit ist ein angemessen erhöhter Betrag des normalen (mittleren) Werts derselben einzuführen, wobei ein Unterschied zwischen ständigen, zwischen gewöhnlichen und außergewöhnlichen, selten vorkommenden Belastungen zu machen ist. Eine Änderung des Pfeilergewichts O (infolge geänderten spezi fischen Gewichts der Baustoffe) kann je nach Umständen günstig oder ungünstig auf den Wert von o* einwirken. Die Entscheidung hierüber wird am raschesten durch unmittelbare Zahlenvergleichung getroffen, nachdem man die beiden äußersten Grenzwerte in die Formeln eingesetzt hat. Statt des vorstehend beschriebenen Verfahrens ist es vielfach üblich, für M% V' und G normale Mittelwerte einzuführen, dabei aber die zulässige Beanspruchung auf * K zu mindern, um hierdurch tt eine nfache Sicherheit zu erzielen. Dieses Ziel wird jedoch nicht erreicht, da die Pressungen er in keinem linearen Verhältnis zu den Größen AR, V', & stehen. Die Sicherheit ist in Wirklichkeit kleiner als n; unter Umständen kann schon eine kleine Vergrößerung der äußeren Kräfte eine unzulässige Bodenpressung hervorrufen. Die Pressungen auf die Pfeilersohle (£) sind jeweils um den Auf trieb größer als die Pressungen auf den Boden (a). Man hat £ =: ff 4“ y t bezw. G a y t • ■ • • .6) Solange der Pfeiler mit seiner ganzen Sohle den Boden berührt, ist nach Gi. 1 und 3, o — o' — y t bezw. = a' — » y t, so daß sich { = a' t d. h. gleich der Bodenpressung im Trocknen ergibt. Damit der Pfeiler nicht auf der Grundfläche verschoben werden kann, muß der Reibungswiderstand p V größer sein als die schiebende Kraft H, d. h. H < ^ V < p (7'— A] t wobei V möglichst klein, ti mög lichst groß in Rechnung zu stellen ist. A ist, solange die Sohle über all aufliegt, «= a b'y t bezw. *= a b oc y t. Wenn sich dieselbe jedoch teilweise abhebt und nur noch auf die Breite 31 den Boden berührt, so ist A = abyt — Batßyt, wo £=*l — x. 4. Liegt die Sohle tiefer als die Erdoberfläche und wirken infolge dessen Erddrücke E auf die Seitenflächen des Pfeilers ein (Abb. 6), so sind bei der Bilduhg der Resultierenden R und R' die Kräfte E mit zu berücksichtigen. Soweit die Erde (Sand, Kies) mit Wasser durchtränkt Ist, kann i. d. R. genau genug (vgl. Nr. 9) E = E rp W

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