Berliner Adreßbuch:

Nr, 48, Zentralblatt der Bauverwaltung. 276 8 -25 «=200 cm, 16 • 8,5 = 136 „ 4-30 = 120 „ 208 „ (Feldweite). Das Maß 1,20 m ist au wählen. Eigengewicht des Kippenbalkens: Decke 2,08 • 375 . 780 kg/m Balken 6,21 • 0,25• 2400 4- Schräge rd. 130 , Eigengewicht . 910 kg/m Nutzlast-2,08-750 = 1,560 , zugammen 2470 kg/m. Nach § 16, Ziffer 7 ist die Berechnung für die ungünstigste Stellung der Nutzlast durchzuführen. . Belastungsfall a, (Abb. 28). Berechnung des größten Momentes in den Seitenfeldern im Ab stand e vom seitlichen Ende. 2 M x (4,2 + 4,45) + 4,45 M, — — l / 4 (4,2“ ■ 2,47 + 4,45 3 - 0,91) Mi = M, = — 3,03 tra 4 ß ^ 4 - 20 .247 ~^ 03 4.47 t 4,47 . Q1 c = 2,47-= li81m . Ä Q - ~ — 4,47 ■ - 1 ’® 1 - = 4,045 tm. Größte Querkräfte an der Mittel stütze: links 4,2 ■ 2,47 — 4,47 — 5,901 0,91 • 4,45 2 rechts = 2,02 t Af M f Mg - 24 70 • 2M7D “TW < , . ■*——* — —J ■*—^20—* ■> A A\ — 7,92 t. . Abb. 28. * Belastungsfall a. Eiseneinlage: 7 • jtf 16 mm = 14,07 qcm u — 35,2 Cm h ~ 30 cm; a ~ 3,5 cm; h‘ ~ 26,5 cm; b ~ 25 cm. Nach Gleichung 2: 15-14,07 120 cm * = h* — ■* = 26,5 — 2,7 = 23,8 cm. o Nach Gleichung 5 und 6: _ 404'500 / . 14,07 • 23,8 ^ 1200 kg / qCm 2-404500 rtt ai , * = lSS"8,1'- 23,8 = 86.°^^ , Eine so geringe Überschreitung, wie sie hier bei ts t eintritt, ist nicht zu beanstanden, wenn eie, wie im vorliegenden Falle, Aus nahme bleibt. Berechnung der Schubspannung am äußeren Ende des-Seiten- feldea. Nach Gleichung 53; A 0 — 4470 kg; s — 23,8 cm 4470 ■ „ F , , ^ = g/qCm - ' Nach Gleichung 54 und 55: F== 4 -25 -23,8 — 2380 kg 4470 — 2380 w . 2470 0,85 m. Nach Gleichung 59 haben die unter 45° abgebogenen Diagonalen eine Zugspannung Z aufzunehmen: , y __ 25 •'85 / 7,5 —f- 4 ^ ?2" l 2 " )- 8640 kg. Es werden 4 Eisen aufgebogen: W = 1076ke/qcni - Auf die Mitwirkung der Bügel kann hier verzichtet werden. Die Stelle, wo die Auf biegungen beginnen, liegt etwa 0,85-}-0,15 = 1,00 m vom linken Auflager entfernt. Das Moment an dieser Stelle ist M — A t -1,0- l-lp ■ 2,47 = 4,47 — 1,235 = 3,235 tm. Der Querschnitt mit 6 Eisen kann aufnehmen ein Moment — 1200■ 12,06 • 23,8 = 344400kgem 3,44tm. An oben angegebener Stelle kann daher mit dem Aufbiegen be gonnen werden. Der Nachweis der Haftspannung ist nach § 17, Ziffer 4 nicht er forderlich, da runde Endhaken angeordnet und die Eisen nicht stärker sind als 26 mm. Bei der Berechnung würde nach § 18, Ziffer U, Absatz 2 nur die halbe Querkraft in Ansatz zu bringen sein, mithin Q . 4470 M, 2 ZU M 2 • 23,8 • 3 • 5,0 = 6,3 kg/qcm betragen. Afg , 2V9V 9i0 970 — ¥,20 —* -— %*£ — *—¥,20—* Belastungsfall b. (Abb. 29). Berecbnungdesgrößfcen Momentes Af in der Mitte des Mittelfeldes. 2 M x (4,2 + 4,45) + 4,45 M 2 1 (4,2 3 ■ 0,91 + 4,45 3 ■ 2,47) Abb, 29. Belastungsfall b. ~ 4 M\ ~ M s — — 3,27 tm. Die Querkraft an den Mittelstützeu (innerhalb) ist 14^ 0 = 2,47-^ = 5,491 • M 2,47 ■ 4,45 2 ' 8~" 3,27 = 2,84 tm., = 2,04 tm. Da hier annähernd gleiche Stützweiten vorhanden sind, darf das n 2^ Moment im Mittelfeld nach § 16, Ziffer 7 nicht kleiner als ~ ange nommen werden. Dieser Bedingung ist genügt, denn 2,47.4,45 8 ' 24 Eiseneinlagen: .8 • fi 13 mm =, 10,62 qcm h — 30 cm; b — 25 cm; a berechnet sich aus der Gleichung 6 - 3,0 + 2-7,0 = 8«; h‘ — 26,0 — 2,4 - 23,6 cm 284000 1100 . , ff ^,JÖ,6M3;6 = U33kg/qcm 2 - 284 000 28,5 kg/qcm. 120.7,1-23,6 Die oberen Eiseneinlagen können hier wegen der großen Druck breite, b —120, vernachlässigt werden. Anders ist es bei schmalen Stegen, wo durch Binlegen von Druckeisen wirtschaftlichere Abmessün-, gen erzielt werden.

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